Познавање појаве ивичног пуцања бешавних цеви за кисељење

Убацивање у зону савијања или исправљања такође ће узроковати проблем пуцања ивица током деформације кисељењабешавне цеви.

0Цр15мм9Цу2нин и 0Цр17Мм6ни4Цу2Н нерђајући челик припадају аустенитном нерђајућем челику серије 200, који се разликује од традиционалног аустенитног нерђајућег челика серије 200 и серије 300нерђајући челик.Ова врста200квадратна цев од нерђајућег челикаје склон ивичним пукотинама, површинским напуклинама, Проблем лошег квалитета обликовања ивица оштећења.У стварној производњи топлог ваљања, два типа челика усвајају криве грејања серије 200, а температура пећи се контролише на 1215-1230Ц.Његов термални систем имплементира компјутерски модел другог нивоа „Прописи грубог ваљања“ и „Правила за завршно ваљање“.800-1020Ц.Позивајући се на стварни процес врућег ваљања два кисељењабешавне цеви, формулисати систем грејања и температуру деформације ове методе испитивања, а затим спровести симулирани тест топлог ваљања на уређају за испитивање топлог ваљања који смо сами дизајнирали и произвели.Данашње информације о асоцијацији квадратних цеви: коришћењем АОД+ЛФ процеса рафинирања за производњу 0Цр15Мм9Цу2Нн и 0Цр17И6ни4Цу2Н киселог неваскуларног континуираног ливења лоше континуирано ливење кроз процес континуираног ливења вертикалног савијања, величина попречног пресека лошег континуираног ливења је 220м1260м.Масени удео % је приказан у табели.Микроструктура лоше љуске на различитим дубинама 0Цр15м9Цу2Нн киселином испраног неваскуларног континуираног ливења, као што је приказано на слици, одговара дубини изливене лоше шкољке.Када дође до ненормалне ситуације и температура ивице одливака не падне на нискотемпературни опсег кртости.Микроструктура на 15 и 25м.Облик микроструктуре и величина зрна 20г котловске цеви високог притиска ће се повећавати са дубином омотача плоче.Промене, али показују извесну разлику.На дубини шкољке д0м, микроструктура је углавном дендритна структура скелетног типа, а примарни и секундарни размак дендрита је мали.На д5мм, то је углавном дендритна структура.

Размак дендрита је велики.На д>15мн, дендрити су попут црва, али на д25м су углавном ћелијски кристали.Микроструктура плоче за континуирано ливење Цр17Им6ни4Цу2Н квадратне цеви на слици 1 показује да је лоша љуска за континуирано ливење у основи дендритна структура.Иако постоје одређене разлике у морфологији дендрита, његова структура је углавном састављена од сиве аустенитне матрице и црног ферита.Попут квадратне цеви 0Цр15Мн9Цу2Нин, како се дубина љуске повећава, примарни и секундарни размак дендрита се постепено повећава, а облик дендрита се мења од скелета до црва., експериментално је анализирано пластично понашање у процесу мартензитне фазне трансформације у композитним челичним цевима отпорним на хабање, а величина зрна аустенита и његов закон раста зрна аустенита, оријентација мартензита, пластичност фазне трансформације, Ефекти напона и морфологије на механичка својства од композитних челичних цеви отпорних на хабање.Под условима аустенитизације температуре 1010 15мир, почетна температурна тачка с и крајња температурна тачка ㎡ мартензитне трансформације расту са повећањем температуре аустенитизације, а параметри у пластичном моделу фазне трансформације композитне челичне цеви отпорне на хабање се мењају са порастом са повећање еквивалентног стреса.Када је температура аустенитизације нижа од 1050Ц, раст зрна показује нормалан процес раста.Са повећањем времена аустенитизације, округли челик с се повећава.-3500 термичког симулатора, експериментално је анализирано пластично понашање композитне челичне цеви отпорне на хабање током процеса мартензитне трансформације, проучавана је величина зрна аустенита и његов закон раста зрна аустенита, и Ефекти мартензита оријентације, пластичности фазне трансформације, напрезање и морфологија на механичке особине композитних челичних цеви отпорних на хабање.Под условом аустенитизације 1010 у трајању од 15 минута, почетна температурна тачка с и крајња температурна тачка ㎡ мартензитне трансформације расту са повећањем температуре аустенитизације, а параметар К у моделу пластичности фазне трансформације композитне челичне цеви отпорне на хабање расте са еквивалентни стрес.Када је температура аустенитизације нижа од 1050Ц, раст зрна показује нормалан процес раста.Како се време аустенитизације повећава, Ис се повећава, а трансформација Б-фазе се дели на границе зрна.Нуклеација и раст фаза и Постоје две фазе нуклеације и раста Видманита а.фаза.Када се брзина хлађења повећа са 0,1Ц/с на 150Ц/с, процес фазне трансформације Б+а и + се углавном јавља у легури Ти-55.Зрна у композитној челичној цеви отпорној на хабање могу и даље остати уједначена и мала, а мартензит Фини кохерентни комплексни карбиди су исталожени на површини.Коришћењем трансмисионог електронског микроскопа, скенирајућег електронског микроскопа, рендгенског дифрактометра и електрохемијских метода за проучавање микроструктуре и електрохемијских особина легура челичних цеви отпорних на хабање у различитим стањима као што су ливено стање, хомогенизовано стање и стање возила, и електронска сонда ЕПМ. Анализом енергетског спектра испитана је морфологија и састав главних талога у челичним цевима отпорним на хабање жареним на 150-300Ц.